摘要： 為抑制直流輸電系統擾動引起的直流電流上升速度，避免輕載時發生直流電流斷續，以及降低直流側諧波，需要在換流器直流側出口裝設平波電抗器。筆者根據±800 kV云廣直流輸電系統主回路結構，詳細計算了平波電抗器的電感參數;特高壓直流輸電系統由于采用特殊的換流器聯絡結構，其平波電抗器布置不同于±500 kV超高壓直流輸電系統。文中搭建了基于PSCAD/EMTDC的云廣特高壓直流輸電模型，從諧波特性、直流操作過電壓等方面對3種平波電抗器布置方案進行了仿真對比研究，其結果對實際工程具有一定的指導意義。

0 引言

云南—廣東±800 kV 特高壓直流輸電工程是世界上第1 條±800 kV 直流工程， 其成功投運和穩定運行在世界直流輸電史上具有開創性意義。直流輸電主回路參數設計是直流輸電系統設計的主要部分，關系到整個系統的運行性能和經濟技術指標[1-3]。換流器出口處的平波電抗器作為直流輸電工程中重要的一次設備，其主要作用為：降低直流側電流諧波和電壓脈動成分， 避免在低直流功率傳輸時電流的斷續;限制電流突變來降低換相失敗率[4-7]。

平波電抗器的電壓和電流額定值是根據直流主回路確定的，因此對平波電抗器的參數選擇，主要考慮其電感取值。從平波電抗器抑制擾動時直流電流上升速度和防止輕載時直流電流斷續的要求來看，其電感值越大越好，但由于電抗器是一個慣性環節，電感的增大會使電流突變時電抗器的過電壓增加，還會導致直流輸電系統自動調節速度下降， 增加電抗器費用。因此在滿足主性能的前提下， 電感值越小越好。平波電抗器電感值的選擇需要綜合考慮多方面因素加以權衡[3]。

與傳統的±500 kV 直流輸電工程不同，±800 kV云廣直流輸電工程采用單極雙12 脈動換流器串聯(400 kV+400 kV)的運行接線方式[8]。其平波電抗器的布置方案也不同于傳統直流工程的只在極母線上裝設電抗器的方法。目前云廣工程采用的是分別在極母線和中性母線上裝設1 組平波電抗器的布置方案。由于當前特高壓直流輸電缺乏設備制造和實際運行經驗，新的電抗器布置方案的優點和不足需要通過長時間的運行效果來檢驗。

筆者在云廣特高壓直流工程的主回路結構參數和實際運行工況的基礎上，詳細計算平波電抗器的電感參數，并針對3 種不同的平波電抗器布置方案搭建了基于PSCAD/EMTDC 的云廣特高壓直流輸電系統電磁暫態模型，通過對系統的穩態、暫態運行特性進行仿真分析，對比關鍵測點的最大持續運行電壓峰值(以下簡稱PCOV)和在典型操作過程中的暫態過電壓數值，揭示平抗的布置方案和系統運行特性的內在聯系，為云廣特高壓直流輸電工程的設計和運行維護提供可以參考的依據。

1 特高壓直流輸電平波電抗器的電感值選擇

文[9]指出，防止直流電流斷續這一因素對于平波電抗器電感大小的選擇不起決定作用， 因此，限于篇幅，文中只考慮將抑制擾動時直流電流突變作為選擇平波電抗器電感值的依據。直流輸電系統發生擾動時直流電流上升速度過快可能引起逆變側換相失敗。假設逆變側交流電壓不變，在換相開始時刻，逆變器1 個橋發生故障，導致直流側電壓在持續時間為Δt 的換相過程中下降ΔUd，并假設定熄弧角控制器調節誤差為1°，則滿足不發生換相失敗條件的直流系統等值電感L1為

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式(2)、(3)中：Is為換流器兩相短路的短路電流;γN為逆變器額定熄弧角;IdN是額定直流電流。

根據±800 kV 云廣特高壓直流輸電工程額定工況和一次設備參數，已知：整流側額定電壓UdNr為800 kV，IdN為3.125 kA，γN和γmin分別為18°和7°，逆變側換流變壓器短路阻抗uk為18.5%;考慮到云廣直流輸電雙極線路的實際參數和互感， 有：LL≈195 mH，線路電阻RL=10 Ω。

與平波電抗器的電抗相比，交流系統等值阻抗可忽略不計，因此兩相短路電流Is近似計算為(單位為kA)

代入式(3)，得到βN約為39°， 再代入式(2)， 解得：ΔId=0.659 2 kA。

已知逆變側直流電壓UdNi=UdNr-RlIdN=768.75 kV，故單橋額定直流電壓ΔUd=UdNi/4=192.187 5 kV，將上述結果代入式(1)，解得L1≈503 mH，從而得：Ld≈308 mH。

由于計算過程中忽略了控制系統的影響，再考慮到一定的裕度，實際工程的平波電抗器的電感取300 mH 是完全合理的。

2 3 種不同的云廣特高壓直流工程平波電抗器布置方案

中國已投運的±500 kV 直流輸電工程均采用單極2 個6 脈動換流橋串聯組成1 個12 脈動換流器的聯絡結構，且平波電抗器全部裝設在換流器出口處的極母線上。由于特高壓直流輸電工程單極額定直流電壓達到800 kV，為了降低單個換流變和換流閥的絕緣水平和制造成本，同時滿足多種運行形式和操作方式的需要，云廣特高壓直流輸電工程采用單極雙12 脈動串聯的運行接線方式。由于聯絡結構的改變，其平波電抗器的布置方案也需要重新考慮，如果采用傳統的平波電抗器方案(以下簡稱方案1)，其聯絡結構見圖1。

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由于特高壓直流輸電電壓等級高， 輸送容量大，其對減小諧波對電氣設備應力的影響[10]和系統的過電壓絕緣配合有更高的要求，因此，需要對傳統的平波電抗器布置方案進行重新評估。目前有2種不同的平波電抗器布置方案被提出，1 種方案為平波電抗器分成相等的2 部分，分別裝設在極母線和中性母線上(以下簡稱方案2)，見圖2。

另1 種方案為平波電抗器分成2 部分，分別裝設在極母線上和2 個12 脈動換流器中間的聯絡線上(以下簡稱方案3)，見圖3。

直流輸電運行特性包括穩態特性和暫態特性，筆者針對不同的平抗布置方案，主要研究反映其穩態特性的最大持續運行電壓峰值，即PCOV，和反映暫態特性的換流器交叉閥組解鎖直流操作過電壓，來揭示布置方案對特高壓直流輸電運行特性的影響。

目 前過電壓絕緣配合的方法主要是在可能出現較大過電壓的關鍵點增加避雷器配置。不同于交流避雷器，直流避雷器的保護水平取決于裝設點包括換相過沖電壓的最大持續運行電壓峰值(PCOV)[11]。因此，關鍵測點PCOV 的大小是評估3 種平抗布置方案對直流輸電系統過電壓絕緣水平的影響的重要依據。

如圖1-3 所示，Uv為高端閥組Y-Y 換流變閥側A 相電壓，Udh為極母線出口直流電壓，Udm是2 個12 脈動換流器中間聯絡母線的電壓，Udv為下12 脈動換流器的2 個6 脈動橋中點的直流電壓。根據特高壓直流換流站的避雷器配置方案，上述4 個電壓測量點均裝設相應的避雷器，避雷器額定電壓和保護水平由該點的運行電壓和PCOV 決定。當平抗布置采用第2 種和第3 種方案時， 由于上下雙12 脈動換流器結構基本對稱，其2 部分電抗器產生的諧波電壓降大小相等，方向相反，因此Udm近似于純直流電壓，而方案1 的Udm諧波含量較大，輸出為脈動較大的直流電壓。Udh為12 脈動換流器各點對地PCOV 與Udm之和，因此方案1 的Udh諧波含量大于方案2、3 的諧波含量，其PCOV 也大于另外2 個方案中的PCOV， 這也將提高換流變壓器高端閥組側電壓Uv處的運行峰值和避雷器保護水平，增大相應設備的穩態應力，不利于系統安全經濟運行。此外，Udm的諧波含量太大導致數值波動較大， 將造成以Udm為輸入參考電壓的整流側定電壓控制器不能起到穩定的控制作用。

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特高壓直流輸電工程采用單極雙12 脈動換流閥串聯的接線形式，每個閥組都并聯了旁路斷路器和旁路隔離開關，使得每個閥組可以單獨的投運或者退出，運行方式和操作種類數量大大增加[12]。典型的操作包括在單極低端12 脈動換流器解鎖的情況下，解鎖高端閥組，根據云廣直流工程調試過程中的記錄， 該操作多次造成Udv過電壓太大，Udv處避雷器動作。經初步分析，該避雷器動作原因與平波電抗器布置在中性母線上有關。

3 3 種平波電抗器布置方案的仿真研究

在實際工程中改變平波電抗器布置方案進行試驗研究，由于其涉及到的工程復雜，成本太高，難以實施，不具有操作性。因此，利用電磁暫態軟件建模仿真是1 種簡捷、方便、有效的途徑。

PSCAD/EMTDC 是目前世界上被廣泛使用的1種電力系統分析軟件，其主功能包括電力系統時域和頻域計算仿真，典型應用是計算電力系統遭受擾動或參數變化時，電參數隨時間變化的規律。其在高壓直流輸電系統領域的仿真研究具有較高的權威性。筆者利用PSCAD/EMTDC 軟件搭建了±800 kV云廣特高壓直流輸電工程模型，并針對應用3 種不同的平抗布置方案的特高壓直流輸電系統進行仿真研究，對比其穩態和暫態運行特性，揭示各種方案的優缺點。

特高壓直流輸電模型中，交流系統采用無窮大等值電源模擬，換流變、交直流濾波器等一次設備均采用實際參數，平波電抗器總電感值取上文中計算得到的300 mH， 直流架空線路采用軟件自帶的貝杰龍線路模型，參數均為實測所得。控制方式為CIGRE HVDC 標準模型的控制模式。基于不同方案的3 種模型整流側單極接線圖分別為圖1-3， 由于另一極以及逆變側的接線方式具有高度對稱性，限于篇幅不再給出。

當云廣特高壓直流輸電系統運行在額定工況時，Uv、Udh、Udm的仿真波形分別見圖4-6。

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雙12 脈動換流器中間聯絡線電壓Udm的諧波含量取決于上下兩組12 脈動換流器參數的對稱度，包括上下兩閥組換流變基本參數、觸發角、對地雜散電容、平波電抗器的電感值等。在仿真中忽略了雜散電容的影響，換流變、觸發角等參數一致，因此，Udm的諧波含量取決于平抗的布置方式。見圖6，由于方案2、3 的平波電抗器分開布置在極母線和中性線或中間聯絡線上， 其對稱度遠高于方案1，Udm近似為純直流電壓，而方案1 中Udm的5、7 次諧波含量明顯較大。

單個12 脈動換流器各處對地PCOV 可以按傳統500 kV 的12 脈動換流器各點對地PCOV 的公式計算， 然后加上中間聯絡母線的直流電壓或者PCOV。因此Udm的大小和波形直接影響到Uv、Udh，如圖4、5 所示，方案1 中的換流變閥側PCOV 和極母線PCOV 明顯大于方案2、3 中相應的PCOV，因此，采用方案2、3 時，可以有效降低安裝在換流變閥側和極母線處的避雷器的額定電壓，降低避雷器保護水平， 也可降低上組12 脈動換流器各點的絕緣水平、減小穩態應力[13]。其中，方案3 中換流變閥側PCOV 要略高于方案2， 是因為平波電抗器裝設在中性母線時，雙脈動換流器結構對稱度更高。

直流操作過電壓是直流輸電工程較為常見的過電壓現象，云廣特高壓直流工程在調試過程中出現過因直流過電壓太大造成避雷器動作的事例：2010 年1 月7 日11:38， 楚雄換流站在極2 低端閥組帶功率運行的情況下，解鎖極2 高端閥組的操作時， 低端閥組2 個6 脈動換流器中點瞬時電壓Udv過大，導致該處避雷器動作。文中對該操作過程進行模擬仿真， 在不裝設避雷器的情況下觀察Udv的暫態波形，結果見圖7-9(為了便于觀察，輸出結果設置為正極性)。

圖7-9 中所示直流輸電系統在0.6 s 前為單極低端閥組在額定工況下運行，0.6 s 時解鎖高端閥組，同時斷開旁路斷路器，系統由單閥組運行轉為雙閥組運行狀態。

由以上3 圖可以看出，3 個方案中，在解鎖高端閥組瞬間，由于運行狀態的突然改變和非線性元件的特性，低端2 個6 脈動換流器中點處均會出現過電壓，方案1 和方案3 的過電壓峰值較接近，約為420 kV，方案2 的過電壓峰值達到了600 kV，其中方案2 的過電壓峰值大大高于低端閥廳避雷器的額定電壓，導致避雷器動作。

仿真結果說明， 平波電抗器布置在中性母線上，提高了閥底部設備的絕緣水平,包括最低電位換流變閥側絕緣水平[14]，同時導致閥底部的操作過電壓增加，從而使低端閥廳內2 個6 脈動換流器中點處的過電壓增大，造成避雷器動作。

平波電抗器布置在2 個12 脈動換流器中點處固然可以降低低端閥廳內操作過電壓，但是由于平抗處于400 kV 電位，污閃可能性增大，增加了支柱絕緣子的投資。

4 結論

1)筆者根據云廣特高壓直流輸電工程實際工況和主回路參數計算了滿足主性能的平波電抗器電感值，其電感值不能過大和過小，應兼顧系統運行的經濟性和安全可靠性。

2)對提出的3 種平波電抗器布置方案進行對比研究，表明平波電抗器布置在中性母線上可以降低高電位換流器各點的PCOV 和絕緣保護水平，減小相應電氣設備的穩態應力[15]，減少極母線和雙12 脈動換流器中點處諧波含量，有利于定電壓控制器的運行。仿真結果驗證了理論研究的正確性。

3)仿真表明，中性母線裝設平波電抗器時,低端閥廳內直流操作過電壓增大， 導致避雷器多次動作，威脅閥廳內的設備安全。目前投運的低端閥組中點處避雷器運行電壓遠小于其操作過電壓，初步推斷原因為避雷器參數設計不合理。

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